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某车间综合楼工程模板专项施工方案

发布时间:

模板工程专项施工方案
第一节 编制依据

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社; 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社; 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社; 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社;

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版 社;

第二节 工程概况

**公司1#、2#车间、综合楼工程工程位于某地,属于框架结构,建筑总面积

1#车间、综合楼首层5.2米,标准层层高4.2米,2#车间首层4.2米,标准层3.5米。 1#车间、综合楼总高度为19.8米,2#车间为23.5米 。 本工程由某公司投资建设,某设计,某公司监理,某公司组织施工;由某人担 任项目经理,某人担任技术负责人。

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求,故在选择方案时,应充分考虑以下 几点:

1、模板及其支架的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。 2、 在规定的条件下和规定的使用期限内, 能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。 4、结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查 验收;





第三节

模板方案选择



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13725.0*方米 (其中1#车间8325*方米, 2#车间3186*方米, 综合楼2214*方米) 。

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《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社;

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5、 综合以上几点, 模板及模板支架的搭设, 还必须符合JCJ59-99检查标准要求, 要符合省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上模板及模板支架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑 了以往的施工经验,决定采用以下3种模板及其支架方案: 柱模板,梁模板,模板高支撑架。

第四节 材料选择

按清水混凝土的要求进行模板设计,在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前

柱模板 分段一

方,柱箍采用圆钢管48×3.0围檩加固,采用可回收M12对拉螺栓进行加固(地下室 外柱采用止水螺栓)。边角处采用木板条找补,保证楞角方直、美观。斜向支撑, 采用φ48×3.2钢管斜向加固(尽量取45°) 梁模板

面板采用18mm 胶合面板40×60木方(内楞)现场拼制,60×100木方(外楞) 支撑,采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用60×100木方支撑。承重架采用

模板高支撑架 板底采用60mm×100mm方木支撑。 承重架采用扣件式钢管脚手架, 由扣件、 立杆、 横杆、支座组成,采用φ48×3.2钢管。



扣件式钢管脚手架,由扣件、立杆、横杆、支座组成,采用φ48×3.2钢管。





第五节

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采用18mm 厚竹胶*澹 在木工车间制作施工现场组拼, 背内楞采用60×100 木

模板安装

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提下,尽可能提高表面光洁度,阴阳角模板统一整齐。

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1、模板安装的一般要求
竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱 模前,要清除杂物,焊接或修整模板的定位预埋件,做好测量放线工作,抹好模板 下的找*砂浆。

2、模板安装要求
(1)梁、板模板安装顺序及技术要点

模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模

①模板安装顺序

搭设和调*模板支架(包括安装水*拉杆和剪力撑)→按标高铺梁底模板→拉线 找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板

按设计要求起拱(跨度大于4m日寸,起拱0.2%),并注意梁的侧模包住底模,下 面龙骨包仆侧模。

①模板安装顺序

→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序 ②技术要点

板连接,然后向中央铺设,按设计要求起拱(跨度大于4m时,起拱0.2%),起拱部位 为中间起拱,四周不起拱。 (4)柱模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序 搭设脚手架→柱模就位安装→安装柱模→安设支撑→固定柱模→浇筑混凝土→ 拆除脚手架、模板→清理模板



楼板模板当采用单块就位日寸,宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与梁模





"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装

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(3)楼板模板安装顺序及技术要点

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②技术要点

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(2)梁模板安装顺序及技术要点

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①模板安装顺序

②技术要点 板块与板块竖向接缝处理,做成企口式拼接,然后加柱箍、支撑体系将柱固定。

4、模板组拼
模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体,模板在现场拼装时,要控制 好相邻板面之间拼缝,两板接头处要加设卡子,以防漏浆,拼装完成后用钢丝把模 板和竖向钢管绑扎牢固,以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下:

2、相邻模板之间高低差 ≤1 3、模板*整度 ≤2 4、模板*面尺寸偏差 ±3

5、模板定位

当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(≥1.2MPa),即用手按不松软、

板500 控制线,以便于梁、柱模板的安装和校正。当柱混凝土浇筑完毕,模板拆除 以后,开始引测楼层500mm 标高控制线,并根据该500mm 线将板底的控制线直接引

首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线, 并以该控制线为起点,

线,施工前三线必须到位,以便于模板的安装和校正。

6、模板的支设

浆剔除,用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。

7、柱模板
柱模板 分段一 采用18mm 竹胶*迥0逶谀竟こ导渲谱魇┕は殖∽槠矗蚰诶悴捎60×100 木方, 柱箍采用圆钢管48×3.0柱截面B方向间距216mm, 柱截面H方向间距216用可回



模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物,并将施工缝表面浮





引出每道、柱轴线,根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制

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测到柱上。

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无痕迹,方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模

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1、两块模板之间拼缝 ≤1

收的M12普通穿墙螺栓加固,柱截面B方向间距水*间距650 mm,650竖向间距同柱箍 间距,四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵,保证楞角方直、美 观。斜向支撑,起步为150mm,每隔1500mm 一道,采用双向钢管对称斜向加固(尽 量取45°),柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝,以减少漏浆。

8、楼板模板

1、楼板模板采用60mm×100mm木方做板底支撑,中心间距250mm,扣件式钢管脚 手架作为撑系统,脚手架排距0.9m,跨距1m,步距1.5m。 2、楼板模板施工时注意以下几点:

(1)横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方;

牢固,水*拉撑连通;

(3)模板底第一排楞需紧靠墙板,如有缝隙用密封条封孔,模板与模板之间拼

(4)根据房间大小,决定顶板模板起拱大小:<4 开间不考虑起拱,4≤L<6 起拱10mm,≥6 的起拱15mm;

(5)模板支设,下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨 成同样规格,并拉通线找*。特别是四周的格栅,弹线保持在同一标高上,板与格

找*。铺设四周模板时,与墙齐*,加密封条,避免墙体"吃模",板模周转使用时, 将表面的水泥砂浆清理干净,涂刷脱模剂,对变形和四周破损的模板及时修整和更 换以确保接缝严密,板面*整;模板铺完后,将杂物清理干净,刷好脱模剂。 (6)从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1000mm 的间距立支撑, 这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水*拉杆要求设上、中、下三道,考虑到人 行通道,在支撑中留一条通道,中、下两道水*不设(在顶板支撑完善之后拆除部 分横杆形成人行通道)。





栅用50mm 长钉子固定,格栅间距300mm,板铺完后,用水准仪校正标高,并用靠尺



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接缝小于1mm,否则用腻子封条;

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(2)钢管排架搭设横*竖直,纵横连通,上下层支顶位置一致,连接件需连接

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模板高支撑架

9、梁模板支撑
梁模板 1、梁侧模板采用木方作为内楞间距300mm,木方作为外楞间距500mm,采用可回 收的M12普通穿墙螺栓加固水*间距600mm,竖向间距同外楞。梁模板采用18mm胶合 面板作为面板,梁底采用小头直径为50mm 圆木纵向布置,间距300mm。横向支承为 φ48×3.2钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统,脚手架梁跨方向1.5m,梁两侧立杆

2、梁模板施工时注意以下几点: (1)横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方;

(2)钢管排架搭设横*竖直,纵横连通,上下层支顶位置一致,连接件需连接 牢固,水*拉撑连通;

≥6 的起拱15mm;

(4)梁侧设置斜向支撑,采用钢管+U型托,对称斜向加固(尽量取45°)

第六节

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1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度,符合设计要求的百分率后,由技

2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时,混凝土 强度要达到1.2MPa(依据拆模试块强度而定),保证其表面及棱角不因拆除模板而 受损后方可拆除。混凝土的底模,其混凝土强度必须符合规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反,先支的模板后拆,后支的先拆。 (1) 楼板模板拆除 楼板模板拆除时,先调节顶部支撑头,使其向下移动,达到模板与楼板分离的 要求, 保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板, 其余模板均落在满堂脚手架上。 拆除板模板时要保留板的养护支撑。





术人员发放拆模通知书后,方可拆模。



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模板拆除
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(3) 根据梁跨度, 决定顶板模板起拱大小: <4不考虑起拱, 4≤L<6起拱10mm,

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间0.7m,步距1m。

4、模板拆除吊至存放地点时,模板保持*放,然后用铲刀、湿布进行清理。支 模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理,以保证使用质量。 5、模板拆除后,及时进行板面清理,涂刷隔离剂,防止粘结灰浆。

第七节
1、进场模板质量标准
模板要求:

模板技术措施

(1)技术性能必须符合相关质量标准(通过收存、检查进场木胶*宄龀Ш细

(2)外观质量检查标准(通过观察检验)

任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每*方米单板脱

厚度检测方法:用钢卷尺在距板边20mm 处,长短边分别测3 点、1 点,取8 点 *均值;各测点与*均值差为偏差。长、宽检测方法:用钢卷尺在距板边100mm 处 分别测量每张板长、宽各2点,取*均值。对角线差检测方法:用钢卷尺测量两对角 线之差。翘曲度检测方法:用钢直尺量对角线长度,并用楔形塞尺(或钢卷尺)量

2、模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB 50204-2002)及相关规范要 求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性,能可靠地承受浇筑混 凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。 (1)主控项目 1) 安装现浇结构的上层模板及其支架时, 下层楼板应具有承受上层荷载的承载 能力,或加设支架;上下层支架的立柱应对准,并铺设垫板。 检查数量:全数检查。





钢直尺与板面间最大弦高,后者与前者的比值为翘曲度。



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(3)规格尺寸标准

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胶不大于0.001m2 。每*方米污染面积不大于0.005m2

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证和检测报告来检验)。

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检验方法:对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2)在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量:全数检查。 检验方法:观察。 (2) 一般项目 1)模板安装应满足下列要求:

积水;模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂;浇筑混凝土前,模板内的

检查数量:全数检查。 检验方法:观察。

检查数量:按规范要求的检验批(在同一检验批内,对梁,应抽查构件数量的 10%, 且不应少于3 件; 对板, 应按有代表性的自然间抽查10%, 且不得小于3 间。 )

3)固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏,且应安装牢固其偏差应符合 附表1的规定;







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检验方法:水准仪或拉线、钢尺检查。

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2)对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按要求起拱。

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杂物应清理干净;

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模板的接缝不应漏浆;在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润,但模板内不应有

检查数量:按规范要求的检验批(对梁、柱,应抽查构件数量的10%,且不应少于3 件;对墙和板,应按有 代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间)。

检验方法:钢尺检查。 (3)现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量:按规范要求的检验批(对梁、柱,应抽查构件数量的10%,且不应少 于3 件;对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间)。现浇结构 模板安装允许偏差和检验方法见表1: (检验方法: 检查同条件养护试块强度试验值。 检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。) (4)模板垂直度控制 1) 对模板垂直度严格控制, 在模板安装就位前, 必须对每一块模板线进行复测,
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无误后,方可模板安装。 2)模板拼装配合,工长及质检员逐一检查模板垂直度,确保垂直度不超过3mm, *整度不超过2mm; 3)模板就位前,检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 (5)顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点, 测量抄出混凝土墙上的500线, 根据层高2800mm及板

(6)模板的变形控制

2)浇筑混凝土时,做分层尺竿,并配好照明,分层浇筑,层高控制在500以内, 严防振捣不实或过振,使模板变形。 3)门窗洞口处对称下混凝土;

4) 模板支立后, 拉水*、 竖向通线,保证混凝土浇筑时易观察模板变形,跑位; 5)浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动;

(7)模板的拼缝、接头

模板拼缝、接头不密实时,用塑料密封条堵塞;钢模板如发生变形时,及时修 整。 (8)窗洞口模板

浇筑不密实。

(9)清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在*台梁下口,清扫口50×100 洞,以便用空压机清扫模内 的杂物,清理干净后,用木胶*灞扯┠痉焦潭ā (10)跨度小于4m 不考虑,4~6m 的板起拱10mm;跨度大于6m 的板起拱15mm。 (11)与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合,合模通知书发放后方可合模。 (12)混凝土浇筑时,所有墙板全长、全高拉通线,边浇筑边校正墙板垂直度,
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在窗台模板下口中间留置2个排气孔, 以防混凝土浇筑时产生窝气, 造成混凝土



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6)模板支立完毕后,禁止模板与脚手架拉结。

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1)墙模支设前,竖向梯子筋上,焊接顶模棍(墙厚每边减少1mm)。

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厚,沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。

每次浇筑时,均派专人专职检查模板,发现问题及时解决。 (13)为提高模板周转、安装效率,事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号, 以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编 号负责制。

3、其他注意事项
在模板工程施工过程上中,严格按照模板工程质量控制程序施工,另外对于一

底制度,操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。

(2)进场木方先压刨*直统一尺寸,并码放整齐,木方下口要垫*。 (3)模板配板后四边弹线刨*,以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。

条拉上以防止变形。

(5)支柱所设的水*撑与剪刀撑,按构造与整体稳定性布置。

4、脱模剂及模板堆放、维修

水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂,机油:柴油=2:8。

变形或损伤。

(3)装卸模板时轻装轻卸,严禁抛掷,并防止碰撞,损坏模板。周转模板分类

(4)拆下的模板,如发现翘曲,变形,及时进行修理。破损的板面及时进行修 补。



清理、堆放。





(2)模板贮存时,其上要有遮蔽,其下垫有垫木。垫木间距要适当,避免模板

第八节

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(1)木胶*逖≡袼酝涯<粒诎沧扒敖涯ぜ了⑸希乐构缢⑸虾蟊挥

(1)拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。

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安全、环保文明施工措施

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(4)门窗洞口模板制作尺寸要求准确,校正阳角方正后加固,固定,对角用木

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(1)胶*逖⊥骋还娓瘢姘*整光洁、防水性能好的。

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些质量通病制定预防措施,防患于未然,以保证模板工程的施工质量。严格执行交

(2)支模前必须搭好相关脚手架(见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全 操作规程等)。 (3)浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须 由模板支设班组设专人看模,随时检查支撑是否变形、松动,并组织及时恢复。经 常检查支设模板吊钩、 斜支撑及*台连接处螺栓是否松动, 发现问题及时组织处理。 (4)木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱,一次线不得超过3m,外壳

用前检查,使用中随时检查);且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器

手套; 长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯; 两人操作时相互配 合,不得硬拉硬拽;机械停用时断电加锁。

板安装就位前需有缆绳牵拉,防止模板旋转不善撞伤人;垂直吊运必须采取两个以 上的吊点,且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板

模板在风荷载下倾覆。

(7)大模板堆放场地要求硬化、*整、有围护,阴阳角模架设小围护架放置。 安装就位后,要采取防止触电保护措施,将大模板加以串联,并同避雷网接通,防 止漏电伤人。

力既受温度影响,又受浇筑速度影响,因此当夏季施工温度较高时,可适当增大混 凝土浇筑速度,秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时, 混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 (9)环保与文明施工 夜间22:00~6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾 及时清理,并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要 达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。





(8)在电梯间进行模板施工作业时,必须层层搭设安全防护*台。因混凝土侧



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(6)钢模板堆放时,使模板向下倾斜30°,不得将模板堆放在施工层上,防止

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(5)用塔吊吊运模板时,必须由起重工指挥,严格遵守相关安全操作规程。模

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和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用;使用木工机械严禁戴

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接保护零线,且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器,锯片不得有裂纹(使

第九节
柱模板

模板计算

柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成,第一层为直接支撑模板的竖楞, 用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的 压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱截面宽度B(mm):650.00;柱截面高度H(mm):650.00;柱模板的总计算高度:H = 5.20m;

2.00kN/m ;

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一、参数信息
1.基本参数

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1;柱截面高度H方向竖楞数目:3; 对拉螺栓直径(mm):M12;

2.柱箍信息

钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78;钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49; 柱箍的间距(mm):450;柱箍肢数:2;

3.竖楞信息
竖楞材料:木楞; 宽度(mm):60.00;高度(mm):100.00; 竖楞肢数:2;





柱箍材料:钢楞;截面类型:圆钢管48×3.0;



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柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1;柱截面宽度B方向竖楞数目:3;

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根据规范,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为

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4.面板参数
面板类型:竹胶*澹幻姘搴穸(mm):18.00; 面板弹性模量(N/mm2):9500.00; 面板抗弯强度设计值fc(N/mm ):13.00; 面板抗剪强度设计值(N/mm ):1.50;
2 2

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9500.00;

钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00;







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柱模板设计示意图14

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方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50;

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5.木方和钢楞

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取

t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按 200/(T+15)计算,得5.714h; T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃; V -- 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h; H -- 模板计算高度,取5.200m; β1-- 外加剂影响修正系数,取1.000;



其中 γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;





其中的较小值:

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计算简图

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β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别为 47.705 kN/m2、124.800 kN/m2,取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算 荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2;
2 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m 。

三、柱模板面板的计算

面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新

由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l= 295 mm,且竖楞数 为 3, 面板为2 跨, 因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进 行计算。

1.面板抗弯强度验算





面板计算简图



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浇混凝土侧压力。

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模板结构构件中的面板属于受弯构件, 按简支梁或连续梁计算。 本工程中取柱截

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对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯 距:

其中, M--面板计算最大弯距(N.mm); l--计算跨度(竖楞间距): l =295.0mm;

q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.45×

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m, 式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

面板的最大弯距:M =0.125 ×24.319×295×295= 2.12×105N.mm; 面板最大应力按下式计算:

其中, σ --面板承受的应力(N/mm2); M W

W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3;



--面板计算最大弯距(N.mm); --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度,h:面板截面厚度;





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q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m;

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0.90=23.185kN/m;

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f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2; 面板的最大应力计算值: σ = M/W = 2.12×105 / 2.43×104 = 8.709N/mm2; 面板的最大应力计算值 σ =8.709N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13.000N/mm2,满足要求!

其中, ∨--面板计算最大剪力(N);

q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m, 式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

面板的最大剪力:∨ = 0.625×24.319×295.0 = 4483.747N; 截面抗剪强度必须满足下式:





q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m;



WW

W.
18

l--计算跨度(竖楞间距): l =295.0mm;

ZH

UL

ON

G.

最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,公式如下:

CO M

2.面板抗剪验算

其中, τ --面板承受的剪应力(N/mm2); ∨--面板计算最大剪力(N):∨ = 4483.747N; b--构件的截面宽度(mm):b = 450mm ; hn--面板厚度(mm):hn = 18.0mm ; fv---面板抗剪强度设计值(N/mm ):fv
2 =

13.000 N/mm2;

面板截面受剪应力计算值: τ =3×4483.747/(2×450×18.0)=0.830N/mm2;

面板截面的受剪应力 τ =0.830N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.500N/mm2,满足要求!

3.面板挠度验算

其中, ω--面板最大挠度(mm);

kN/m;

l--计算跨度(竖楞间距): l =295.0mm ; E--面板弹性模量(N/mm2):E = 9500.00 N/mm2 ; I--面板截面的惯性矩(mm4);

I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4;





q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m): q = 47.71×0.45=21.47



WW
19

W.

ZH

最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,挠度计算公式如下:

UL

ON

G.

CO M

面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;

面板最大容许挠度: [ω] = 295.0 / 250 = 1.180 mm; 面板的最大挠度计算值: ω = 0.521×21.47×295.04/(100×9500.0×2.19×105) = 0.408 mm; 面板的最大挠度计算值 ω =0.408mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 1.180mm,满足要求!

四、竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件,按连续梁计算。

用下的三跨连续梁计算。

分别为:

W = 60×100×100/6 = 100.00cm3;







1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式:

WW

I = 60×100×100×100/12 = 500.00cm4;

竖楞方木计算简图

W.
20

ZH

本工程中,竖楞采用木楞,宽度60mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W

UL

ON

本工程柱高度为5.2m,柱箍间距为450mm,竖楞为大于 3 跨,因此按均布荷载作

G.

CO M

其中, M--竖楞计算最大弯距(N.mm); l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm; q--作用在竖楞上的线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.30× 0.90=15.199kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.743kN/m;

竖楞的最大弯距:M =0.1×7.971×450.0×450.0= 1.61×105N.mm;

M W

--竖楞计算最大弯距(N.mm); --竖楞的截面抵抗矩(mm3),W=1.00×105;

f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2; 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.61×105/1.00×105 = 1.614N/mm2; 竖楞的最大应力计算值 σ =1.614N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13.000N/mm2,满足要求!

2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:







WW

其中, σ --竖楞承受的应力(N/mm2);

W.
21

ZH

UL

ON

q = (15.199+0.743)/2=7.971 kN/m;

G.

CO M

其中, ∨--竖楞计算最大剪力(N); l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.199kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.743kN/m; q = (15.199+0.743)/2=7.971 kN/m;

截面抗剪强度必须满足下式:

其中, τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2); ∨--竖楞计算最大剪力(N):∨ = 2152.199N;

hn--竖楞的截面高度(mm):hn = 100.0mm ; fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv





b--竖楞的截面宽度(mm):b = 60.0mm ;



WW

W.
=

ZH
1.500 N/mm2; 竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×2152.199/(2×60.0×100.0)=0.538N/mm2; 竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2; 竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.538N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2,满足要求!
22

UL

ON

竖楞的最大剪力:∨ = 0.6×7.971×450.0 = 2152.199N;

G.

CO M

3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下:

其中, ω--竖楞最大挠度(mm);

E--竖楞弹性模量(N/mm2):E = 9500.00 N/mm2 ; I--竖楞截面的惯性矩(mm4),I=5.00×106; 竖楞最大容许挠度: [ω] = 450/250 = 1.800mm; 竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×14.07×450.04/(100×9500.0×5.00×106) = 0.082 mm;

本算例中,柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管48×3.0; 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3; 钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4;



五、B方向柱箍的计算



[ω]=1.800mm ,满足要求!



竖楞的最大挠度计算值 ω=0.082mm 小于 竖楞最大容许挠度

WW
23

W.

ZH

UL

ON

l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ;

G.

q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q =47.71×0.30 = 14.07 kN/m;

CO M

柱箍为2 跨,按集中荷载二跨连续梁计算(附计算简图):

B方向柱箍计算简图

其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取B方向的; P = (1.2 ×47.71×0.90 + 1.4 ×2.00×0.90)×0.295 × 0.45/2 = 3.59 kN;





最大支座力: N = 5.401 kN;



WW
B方向柱箍剪力图(kN)
24

W.

ZH

UL

ON

G.

CO M

B方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩: M = 0.142 kN.m;

最大变形: V = 0.070 mm;

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ,柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.14 kN.m; 弯矩作用*面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3;





1. 柱箍抗弯强度验算



WW

B方向柱箍变形图(kN.m)

W.
25

ZH

UL

ON

G.

CO M

B边柱箍的最大应力计算值: σ = 30.11 N/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205.000 N/mm ; B边柱箍的最大应力计算值 σ =30.11N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2,满足要求!
2

柱箍最大容许挠度:[ω] = 325.0 / 250 = 1.300 mm;

要求!

计算公式如下:

A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2); f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm2; 查表得: 对拉螺栓的型号: M12 ; 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm;

对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm2;



其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力;





WW
26

W.

六、B方向对拉螺栓的计算

ZH

UL

柱箍的最大挠度 ω =0.070mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=1.300mm,满足

ON

G.

经过计算得到: ω = 0.070 mm;

CO M

2. 柱箍挠度验算

对拉螺栓所受的最大拉力:

N = 5.401 kN。
5 -5

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×10 ×7.60×10

= 12.920 kN;

对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.401kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN,对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算
本工程中,柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中,柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管48×3.0;

钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm ; 钢柱箍截面惯性矩 I = 107.80cm4;

3

柱箍为2 跨,按二跨连续梁计算(附计算简图):







其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取H方向的; P = (1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.295 ×0.45/2 = 3.59 kN;

WW
H方向柱箍计算简图
27

W.

ZH

UL

ON

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

G.

CO M

H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 5.401 kN;

最大弯矩: M = 0.142 kN.m;







最大变形: V = 0.070 mm;

WW

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

H方向柱箍变形图(kN.m)

W.
28

ZH

UL

ON

G.

CO M

1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中, 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.14 kN.m;

H边柱箍的最大应力计算值: σ = 30.105 N/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205.000 N/mm2;

H边柱箍的最大应力计算值 σ =30.105N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2,满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: V = 0.070 mm;

柱箍的最大挠度 V =0.070mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=1.300mm, 满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:







柱箍最大容许挠度: [V] = 325.000 / 250 = 1.300 mm;

WW
29

W.

ZH

UL

ON

G.

弯矩作用*面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm ;

CO M
3

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力; A -- 对拉螺栓有效面积 (mm ); f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm2; 查表得: 对拉螺栓的直径: M12 ; 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm;
2

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.920 kN; 对拉螺栓所受的最大拉力: 对拉螺栓所受的最大拉力: 满足要求! N = 5.401 kN。

N=5.401kN 小于 [N]=12.920kN, 对拉螺栓强度验算

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架,对于高支撑架的计 算规范存在重要疏漏,使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书 编制中还参考了 《施工技术》 2002.3. 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 。





梁段信息:L1。



WW

W.
30

梁模板

ZH

UL

ON

G.

CO M

对拉螺栓有效面积: A= 76.00 mm2;

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.24;梁截面高度 D(m):1.40 混凝土板厚度(mm):0.15;

立柱梁跨度方向间距l(m):0.70;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;

梁两侧立柱间距(m):0.70;承重架支设:木方支撑*行梁截面A; 梁底增加承重立杆根数:2; 横向间距或排距(m):1.00; 采用的钢管类型为Φ48×3.20; 扣件连接方式:双扣件,考虑扣件保养情况扣件抗滑承载力系数:0.80;

2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35;





脚手架步距(m):1.50;脚手架搭设高度(m):6.00;



WW

W.
31

ZH

UL

ON

G.

CO M

钢筋自重(kN/m3):1.50; 施工均布荷载标准值(kN/m ):2.5; 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0; 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0; 振捣混凝土荷载标准值(kN/m ):2.0
2 2

木材弹性模量E(N/mm2):10000.0; 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0; 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7; 钢材弹性模量E(N/mm2):210000.0; 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205.0; 面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;

4.梁底模板参数

梁底模板支撑的间距(mm):300.0; 面板厚度(mm):18.0;

主楞间距(mm):500; 次楞间距(mm):300;

穿梁螺栓水*间距(mm):600; 穿梁螺栓竖向间距(mm):500; 穿梁螺栓直径(mm):M12; 主楞龙骨材料:木楞,,宽度60mm,高度100mm; 主楞合并根数:2; 主楞龙骨材料:木楞,,宽度40mm,高度60mm;





5.梁侧模板参数



WW
32

W.

ZH

UL

ON

G.

CO M

3.材料参数

次楞合并根数:2;

二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑 新浇混凝土侧压力。

其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;

t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按

T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃; V -- 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;

β1-- 外加剂影响修正系数,取1.200;

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷

三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土 侧压力和倾 倒混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照 龙骨的间



载。





β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。

WW

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m;

W.
33

ZH

200/(T+15)计算,得5.714h;

UL

ON

G.

CO M

按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

1.抗弯验算

其中, σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2);

WW

M -- 面板的最大弯距(N.mm);

W.

ZH

UL
W -- 面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm ;
3

弯矩M按下式计算:

其中 ,q -- 作用在模板上的侧压力,包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m; 计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm; 面板的最大弯距 M= 10.98×300.002/10= 9.88×104N.mm;







[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2);

34

ON

G.

面板计算简图

CO M

经计算得到,面板的弯曲应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2; 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm ; 面板的弯曲应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!
2

其中,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。 作用在模板上的侧压力: q = 18.00×0.50 = 9.00N/mm;

面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2; 面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4; 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm;

面板的最大容许挠度值:[ω] = 0.750mm;





面板的最大挠度计算值 [ω]=0.750mm,满足要求!

四、梁侧模板内外楞的计算
(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载的三跨连续梁 计算。



WW

ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值

W.
35

计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm;

ZH

UL

ON

G.

CO M

2.挠度验算

本工程中,龙骨采用木楞,宽度4cm,高度6cm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别 为: W = 4×6×6/6 = 24.00cm3; I = 4×6×6×6/12 = 72.00cm4;

内楞计算简图

跨中弯矩计算公式如下:

其中, σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 内楞的最大弯距(N.mm);

[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 最大弯矩M按下式计算:

其中,作用在内楞的荷载,q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×



W -- 内楞的净截面抵抗矩;





WW
36

W.

ZH

1.内楞强度验算

UL

ON

G.

CO M

0.300/2=3.29kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm; 内楞的最大弯距: M=0.1×3.29×500.002= 82350.00N.mm; 经计算得到,内楞的最大弯曲应力计算值 σ = 8.24×104/2.40×104 = 3.431 N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm ; 内楞最大弯曲应力计算值 σ = 3.431 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm ,满足要求!
2

2.内楞的挠度验算

其中 E -- 内楞的弹性模量,其值为 10000.00N/mm2; q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =18.00×0.30/2= 2.70 N/mm; 内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.40/2×500.004/(150×10000.00×7.20×105) = 0.159 mm;

内楞的最大挠度计算值 ω=0.159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm,满足要求!

(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计 算。



内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm;





WW

W.
37

ZH

UL

ON

G.

2

CO M

本工程中,外龙骨采用木楞,宽度6cm,高度10cm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为: W = 6×10×10/6 = 100.00cm3; I = 6×10×10×10/12 = 500.00cm4;

外楞计算简图

3.外楞抗弯强度验算

M -- 外楞的最大弯距(N.mm); W -- 外楞的净截面抵抗矩;

最大弯矩M按下式计算:

其中,作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50 ×0.50/2=2.75kN; 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 500mm;
38



[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。





其中 σ --

外楞弯曲应力计算值(N/mm2)

WW

W.

ZH

UL

ON

G.

CO M

经计算得到,外楞的弯曲应力计算值: σ = 2.40×105/1.00×105 = 2.402 N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm ; 外楞的弯曲应力计算值 σ =2.402N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17.000N/mm2,满足要求!
2

4.外楞的挠度验算

其中 E -- 外楞的弹性模量,其值为 10000.00N/mm2; 外楞的最大挠度计算值: ω =

1.146×2.25×103×500.003/(100×10000.00×5.00×106) = 0.064mm;

[ω]=2.000mm,满足要求!

验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力; A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2); f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm2;



五、穿梁螺栓的计算





外楞的最大挠度计算值 ω =0.064mm 小于 外楞的最大容许挠度值

WW

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm;

W.
39

ZH

UL

ON

G.

CO M

查表得: 穿梁螺栓的直径: 穿梁螺栓有效直径: 12 mm; 9.85 mm;

穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2; 穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 5.400 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN; 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN,满足要求!

六、梁底模板计算

间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、 新浇混凝土自重荷载、 钢筋自重荷载和振捣

荷载。

W = I =

240.00×18.00×18.00/6 = 1.30×104mm3; 240.00×18.00×18.00×18.00/12 = 1.17×105mm4;







本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

WW

混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重

W.
40

ZH

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的

UL

ON

G.

CO M

1.抗弯验算
强度计算公式要求:

其中, σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 计算的最大弯矩 (kN.m);

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm;

q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);

q1: 1.2×(24.00+1.50)×0.24×1.40×0.90=9.25kN/m; 模板结构自重荷载:

振捣混凝土时产生的荷载设计值:

q3: 1.4×2.00×0.24×0.90=0.60kN/m; q = q1 + q2 + q3=9.25+0.09+0.60=9.95kN/m; 最大弯矩为:

Mmax = -0.10×9.949×0.3002=-0.090kN.m; σ =-0.090×106/1.30×104=6.909N/mm2; 梁底模面板计算应力 σ =6.909 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!







WW

W.
41

q2:1.2×0.35×0.24×0.90=0.09kN/m;

ZH

UL

新浇混凝土及钢筋荷载设计值:

ON

G.

CO M

2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:

q =((24.0+1.50)×1.400+0.35)×0.24= 8.65N/mm; l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm;

面板的最大挠度计算值: ω =

面板的最大挠度计算值: ω =0.428mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] 300.0 / 400 = 0.750mm,满足要求!

WW

W.

0.677×8.652×300.04/(100×9500.0×1.17×105)=0.428mm; =

1.荷载的计算:

(1)钢筋混凝土梁自重(kN): q1= (24.000+0.350)×0.240×1.400×0.300=2.570 kN; (2)模板的自重荷载(kN): q2 = 0.350×0.300×(2×1.400+0.240) =0.319 kN;





七、梁底支撑木方的计算



ZH
42

面板的最大允许挠度值:[ω] =300.00/400 = 0.750mm;

UL

E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2;

ON

G.

其中,q--作用在模板上的压力线荷载:

CO M

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN): 经计算得到,活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.240×0.300=0.324 kN;

2.木方的传递集中力验算:
静荷载设计值 q=1.2×2.570+1.2×0.319=3.468 kN; 活荷载设计值 P=1.4×0.324=0.454 kN; P=3.468+0.454=3.921 kN。

本工程梁底支撑采用木方,木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
2 3 W=6.000×10.000×10.000/6 = 1.00×10 cm ;

3.支撑木方抗弯强度验算:

跨中最大弯距

M=3.921×0.700/4=0.686 kN.m; σ=686196.000/1.00×105=6.862 N/mm2; [f]=17.000 N/mm2;

木方最大应力计算值

木方最大应力计算值 6.862 N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2,满足要求!

4.支撑木方抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:



木方抗弯强度设计值





WW
43

跨中最大弯距计算公式如下:

W.

最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩,

ZH

UL

I=6.000×10.000×6.000×10.000/12 = 5.00×102 cm4;

ON

G.

CO M

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力

Q=3.921×1000/2=1960.560 N;

木方受剪应力计算值 木方抗剪强度设计值

T=3×1960560.000/(2×60.00×100.00)=0.490 N/mm2; [T]=1.700 N/mm2;

木方受剪应力计算值 0.490 N/mm2 小于 木方抗剪强度设计值 [T]=1.700 N/mm2,

5.支撑木方挠度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:

集中荷载

P = q1 + q2 + p1 = 3.214 kN;

木方的挠度设计值

木方的最大挠度 ω=0.459 mm 小于 木方的最大允许挠度 [ω]=2.800 mm,满 足要求!

八、梁底支撑钢管的计算





木方最大挠度

ω=3213.600×700.003/(48×10000.00×5.00×106)=0.459 mm; [ω]=0.700×1000/250=2.800 mm;



WW
44

W.

ZH

UL

满足要求!

ON

G.

CO M

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等,通过方木的集中 荷载传递。

1.支撑钢管的强度计算:
按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力,P=3.921 kN; 计算简图如下:

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中 n=0.700/0.300=2

经过简支梁的计算得到: 钢管支座反力 RA = RB=(2-1)/2×3.921+3.921=5.882 kN; 通过支撑钢管传递到支座的最大力为1×3.921+3.921=7.842 kN; 钢管最大弯矩 Mmax= 2×3.921×0.700/8=0.686 kN.m;







WW
45

W.

ZH

UL

ON

G.

CO M

支撑钢管的最大应力计算值

σ=0.686×106/4730.000=145.073 N/mm2;
2

支撑钢管的抗弯强度的其设计值 [T]=205.0 N/mm ; 支撑钢管的最大应力计算值 145.073 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度的设计值 205.0 N/mm2,满足要求!

九、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,

双扣件承载力取值为12.80kN 。

R -- 纵向或横向水*杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=7.84 kN; R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十一、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式





其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN;



WW
R ≤ Rc

纵向或横向水*杆与立杆连接时, 扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

W.
46

ZH

双扣件承载力设计值取16.00kN, 按照扣件抗滑承载力系数0.80, 该工程实际的旋转

UL

ON

十、扣件抗滑移的计算:

G.

CO M

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力: N1 =7.842 kN ; 脚手架钢管的自重: N2 = 1.2×0.129×6.000=0.930 kN; N =4.619+0.930=12.693 kN; N =7.842+0.930=8.772 kN;

φ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到;

W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 4.73;

σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2);

lo -- 计算长度 (m);

lo = k1uh

WW

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算 (1)

u -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u =1.700; 上式的计算结果:

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m; Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ; 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ;

钢管立杆受压应力计算值 ;σ=8771.760/(0.209×450.000) = 93.267 N/mm2; 钢管立杆稳定性计算 σ = 93.267 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f]





k1 -- 计算长度附加系数,取值为:1.155 ;



W.
47

ZH

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205.00 N/mm2;

UL

ON

A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.50;

G.

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59;

CO M

= 205.00 N/mm2,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.007×(1.500+0.100×2) = 1.998 m; Lo/i = 1997.787 / 15.900 = 126.000 ;

钢管立杆受压应力计算值 ;σ=8771.760/(0.417×450.000) = 46.745 N/mm2; 钢管立杆稳定性计算 σ = 46.745 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2,满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。







WW

W.
48

ZH

UL

由长细比 lo/i

的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ;

ON

G.

上式的计算结果:

CO M

k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1.700 按照表2取值1.007 ;

以上表参照 杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求:

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆; b.立杆之间必须按步距满设双向水*杆,确保两方向足够的设计刚度; c.梁和楼板荷载相差较大时, 可以采用不同的立杆间距, 但只宜在一个方向变距、

2.立杆步距的设计:

b.当中部有加强层或支架很高, 轴力沿高度分布变化较大, 可采用下小上大的变 步距设置,但变化不要过多; c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜,不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计:
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水*加强层;



a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;





而另一个方向不变。

WW

W.
49

ZH

UL

ON

十二、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

G.

CO M

b.单水*加强层可以每4--6米沿水*结构层设置水*斜杆或剪刀撑, 且须与立杆 连接,设置 斜杆层数要大于水*框格总数的1/3; c.双水*加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置, 四周和中部每10--15m 设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层; d.在任何情况下, 高支撑架的顶部和底部 (扫地杆的设置层) 必须设水*加强层。

4.剪刀撑的设计:
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;

b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计:

a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm; b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠*立杆,且不宜大于200mm;

扣件;大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求:

a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水*杆的接头均应错开在不同的框格层中设

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水*偏差小于《扣件架规范》的要求; c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的; d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求:
a.精心设计混凝土浇筑方案, 确保模板支架施工过程中均衡受载, 最好采用由中 部向两边扩展的浇筑方式;





置;



WW
50

W.

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双

ZH

UL

ON

G.

CO M

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载, 对出现的超过最大荷载要有相应的控 制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放; c.浇筑过程中, 派人检查支架和支承情况, 发现下沉、 松动和变形情况及时解决。

模板高支撑架
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架,对于高支撑架的计 算规范存在重要疏漏,使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书

一、参数信息:
1.脚手架参数

横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):0.90;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;脚手架搭设高度(m):6.00;

扣件连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80;

2.荷载参数

楼板浇筑厚度(m):0.150;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000; 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000;

3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000;



模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;





板底支撑连接方式:方木支撑;

WW

采用的钢管(mm):Φ48×3.2 ;

W.
51

ZH

UL

ON

G.

编制中还参考《施工技术》2002.3.高支撑架设计和使用安全》。

CO M

木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):100.00;







WW
图2 楼板支撑架荷载计算单元
52

W.

ZH

UL

ON

G.

CO M

二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算,其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×10.000×10.000/6 = 100.00 cm3; I=6.000×10.000×10.000×10.000/12 = 500.00 cm ;
4

方木楞计算简图

q1= 25.000×0.250×0.150 = 0.938 kN/m; (2)模板的自重线荷载(kN/m):

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):

2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

均布荷载



p1 = (2.000+2.000)×0.900×0.250 = 0.900 kN;

q =





q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ;

1.2×(0.938 + 0.088) = 1.230 kN/m;

WW
53

W.

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):

ZH

1.荷载的计算:

UL

ON

G.

CO M

集中荷载 最大弯距 kN.m;

p = 1.4×0.900=1.260 kN;
2 2 M = Pl/4 + ql /8 = 1.260×0.900 /4 + 1.230×0.900 /8 = 0.408

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 1.230×0.900/2 = 1.184 kN ; 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.408×106/100.000×103 = 4.080 N/mm2;

方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2; 方木的最大应力计算值为 4.080 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

Q = ql/2 + P/2

方木受剪应力计算值 T = 3 ×1183.500/(2 ×60.000 ×100.000) = 0.296



N/mm2;

WW

其中最大剪力: V = 0.900×1.230/2+1.260/2 = 1.184 kN;

方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm ; 方木受剪应力计算值为 0.296 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2, 满足要求!

4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:





W.
54

T = 3Q/2bh < [T]

ZH
2

截面抗剪强度必须满足:

UL

ON

3.方木抗剪验算:

G.

CO M

均布荷载 集中荷载

q = q1 + q2 = 0.938+0.088=1.025 kN/m; p = 0.900 kN; V= 5×1.025×900.0004 /(384×9500.000×5000000.00) = 0.472 mm;

方木最大挠度计算值

+900.000×900.0003 /( 48×9500.000×5000000.00) 方木最大允许挠度值

[V]= 900.000/250=3.600 mm;

方木的最大挠度计算值 0.472 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.600 mm,满足 要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;

集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 1.230×0.900 + 1.260 = 2.367 kN;







WW
支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
55

W.

ZH

UL

ON

G.

CO M

支撑钢管计算变形图(kN.m)

最大弯矩 Mmax = 0.888 kN.m ; 最大变形 Vmax = 2.674 mm ;

最大支座力 Qmax = 10.356 kN ;

钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ; 支撑钢管的计算最大应力计算值 187.689 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm ,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,



2





钢管最大应力 σ= 0.888×106/4730.000=187.689 N/mm2 ;

WW
56

W.

ZH

支撑钢管计算剪力图(kN)

UL

ON

G.

CO M

双扣件承载力设计值取16.00kN, 按照扣件抗滑承载力系数0.80, 该工程实际的旋转 双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水*杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.356 kN; R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

1.静荷载标准值包括以下内容: (1)脚手架的自重(kN):

NG1 = 0.129×6.000 = 0.775 kN; 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN):

NG2 = 0.350×1.000×0.900 = 0.315 kN; (3)钢筋混凝土楼板自重(kN):

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到,活荷载标准值 NQ = (2.000+2.000 ) ×1.000×0.900 = 3.600 kN; 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.398 kN;



经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.465 kN;





NG3 = 25.000×0.150×1.000×0.900 = 3.375 kN;

WW

W.
57

ZH

UL

ON

G.

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

CO M

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:

φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到;

2 2 A ---- 立杆净截面面积(cm ):A = 4.50 cm ;

W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.73 cm3;

[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205.000 N/mm2; L0---- 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》,按下式计算

u ---- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.700; a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.100 m; 上式的计算结果: 立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m; L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ; 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ;

σ=10397.520/ 钢管立杆的最大应力计算值 ; (0.537×450.000)= 43.027 N/mm2;





k1---- 计算长度附加系数,取值为1.155;



WW

l0 = h+2a

W.
58

ZH

UL

σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2);

ON

G.

i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.59 cm;

CO M

其中

N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 10.398 kN;

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 43.027 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计 值 [f] = 205.000 N/mm ,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a) k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243; k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1.700 按照表2取值1.007 ; 上式的计算结果:
2

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.007×(1.500+0.100×2) = 2.128 m; Lo/i = 2127.892 / 15.900 = 134.000 ;

值 [f] = 205.000 N/mm2,满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。







WW

W.
59

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 61.451 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计

ZH

σ=10397.520/ 钢管立杆的最大应力计算值 ; (0.376×450.000)= 61.451 N/mm2;

UL

由长细比 Lo/i

的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.376 ;

ON

G.

CO M

以上表参照

杜荣军:

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求:

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆; b.立杆之间必须按步距满设双向水*杆,确保两方向足够的设计刚度; c.梁和楼板荷载相差较大时, 可以采用不同的立杆间距, 但只宜在一个方向变距、

2.立杆步距的设计:

b.当中部有加强层或支架很高, 轴力沿高度分布变化较大, 可采用下小上大的变 步距设置,但变化不要过多; c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜,不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计:
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水*加强层;



a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;





而另一个方向不变。

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七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

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b.单水*加强层可以每4--6米沿水*结构层设置水*斜杆或剪刀撑, 且须与立杆 连接,设置斜杆层数要大于水*框格总数的1/3; c.双水*加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置, 四周和中部每10--15m 设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层; d.在任何情况下, 高支撑架的顶部和底部 (扫地杆的设置层) 必须设水*加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;

b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10--15m设置。

b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠*立杆,且不宜大于200mm; c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双

6.支撑架搭设的要求:

a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水*杆的接头均应错开在不同的框格层中设 置;

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的; d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求:
a.精心设计混凝土浇筑方案, 确保模板支架施工过程中均衡受载, 最好采用由中 部向两边扩展的浇筑方式; b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载, 对出现的超过最大荷载要有相应的控





b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水*偏差小于《扣件架规范》的要求;



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扣件;大于12kN时应用顶托方式。

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a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;

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5.顶部支撑点的设计:

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4.剪刀撑的设计:

制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放; c.浇筑过程中, 派人检查支架和支承情况, 发现下沉、 松动和变形情况及时解决。







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